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彈簧鋼
?60CrMnA
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化學成分:
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C碳
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Si硅
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Cr鉻
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Mn錳
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Mo鉬
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V釩
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W鎢
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Ni?鎳
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P磷
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S硫
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材料名稱：?60CrMnA彈簧鋼
標準：GB/T?1222-1984
●特性及適用范圍：
較高強度、塑性和韌性，淬透性較好，過熱敏感性比錳鋼低、比硅錳鋼高，脫碳傾向比硅
錳鋼小，回火脆性大。用于車輛、拖拉機工業上制作負荷較重、應力較大的板簧和直徑較
大的螺旋彈簧。
●化學成份：
碳?C?：0.56～0.64
硅?Si：0.17～0.37
錳?Mn：0.70～1.00
硫?S?：≤0.030
磷?P?：≤0.030
鉻?Cr：0.70～1.00
鎳?Ni：≤0.35
銅?Cu：≤0.25
●力學性能：
抗拉強度?σb?(MPa)：≥1225(125)
條件屈服強度?σ0.2?(MPa)：≥1078(110)
伸長率?δ5?(％)：≥9(供參考)
斷面收縮率?ψ?(％)：≥20
硬度?：熱軋,≤321HB;冷拉+熱處理,≤321HB
●熱處理規范及金相組織：
熱處理規范：淬火830～860℃,油冷;?回火460～520℃。
●交貨狀態：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態交貨。
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焊接工藝
氬弧焊對焊工藝
為了減小電極的消耗，選擇直流正接進行線材的對焊試驗，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負極。? 含1%或2%氧化釷的鎢極發射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧容易并且電弧比較穩定。為了便于操作，選擇直徑為2?mm的較細的釷鎢極，并且電極前端磨尖。? 由于氬氣較低的電弧電壓特性對于薄板和線材的手弧焊特別有益，因此選擇氬氣做保護氣體。? 試驗選用直流手工氬弧焊機，焊接前，將鋼絲兩端頭仔細磨平，為防止焊點產生氣孔，用丙酮將端頭油污清洗干凈。將兩端磨平的線材放在平整潔凈的對正板上，使兩端頭對正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側。將線材接焊機正極，鎢極接負極，分別將電流調至20?A，15?A，10?A，8?A進行焊接。焊接時，在接頭旁邊引燃點弧并使之燃燒穩定，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化后迅速將電弧熄滅，同時輕微施加頂鍛力，冷卻后即完成焊接過程，焊接過程中不使用填充焊絲。? 試驗發現，當焊接電流為20?A時，電弧燃燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴重，焊點塌陷嚴重。當電流調至15?A時，電弧燃燒較平穩，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10?A時，引弧容易，電弧燃燒穩定，焊縫處沒有塌陷現象。圖2為焊接電流10?A時，用數碼相機在Leica?MZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀?？梢钥闯?，接頭的圓柱度較好，將其打磨后能滿足線鋸的要求。當電流調至8?A以下時，引弧困難且電弧不穩定，難以完成焊接過程。?
焊接接頭試驗
由于60CrMnA鋼具有過熱傾向，因此焊接熱影響區對接頭的力學性能影響很大。直徑0.7?mm的65Mn鋼絲經氬弧焊對焊后接頭處非常硬脆，輕輕折彎焊點處，就會在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區組成，沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個區域的顯微硬度。測量結果表明，從母材到熱影響區及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達HV?1?060，這說明熱影響區及焊縫中部生成了硬脆組織。對于這種具有硬脆組織的接頭，為了提高其韌性和塑性，降低其硬度，獲得硬度、強度、塑性和韌性的適當配合，必須對焊接接頭進行適當的回火處理。熱處理后，應將熱影響區的脆性消除，同時應能使母材保持一定的強度和彈性?；鼗鹪谙涫诫娮锠t內進行，回火工藝見表1。將回火后的鋼絲焊接接頭處仔細打磨，使其直徑與母材直徑大致相等，再在WE-50拉伸試驗機上進行拉伸試驗。每種回火處理的試樣取三根，取其拉力的平均值。? 由試驗可以看出，330℃以上熱處理后，母材彈性基本消失，且斷裂均發生在母材處，而不發生在焊點及其熱影響區，這說明熱處理后雖然熱影響區的脆性完全消失，但母材的強度被大大削落（經試驗，所用母材的抗拉強度為1?663?MPa）。260℃保溫10?min時，雖然材料彈性基本不變，但熱影響區的脆性不能消除。當加熱溫度為280℃，保溫10?min時效果最好，熱影響區的抗拉強度只比母材降低20%左右，而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測試縱剖面上各個區的顯微硬度，發現焊縫處的最高硬度值降低到HV?500左右，比未處理時的硬度降低大約1倍。?焊好的環形鋼絲不但應能滿足一定的強度和彈性要求，而且具有一定的疲勞強度.
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